Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами

Что такое Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами и что это означает?, подробный ответ и значение читайте далее, после краткого описания.

Ниже представлен реферат на тему Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами, который так же можно использовать как сочинение.

Данную работу вы можете скачать бесплатно ниже по ссылке, но если вам нужен реферат, сочинение, изложение, доклад, лекция, проект, презентация, эссе, краткое описание, биография, контрольная, самостоятельная, курсовая, экзаменационная или дипломная работа, с вашими конкретными требованиями, вы можете заказать её выполнение у нас в короткие сроки и недорого.

Мы команда учителей и репетиторов со стажем работы более 20 лет. За это время нами проверено и написано более 100 000 разнообразных работ и тестов. Поверьте нам, мы знаем как удивить вашего учителя или приёмную комиссию, с нами вы обречены на получение отличной оценки. Удачи вам в учёбе!

Часть II. Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами.

1) КОМПОНОВКА И ВЫБОР ВАРИАНТОВ ПЕРЕКРЫТИЯ.

1.1) КОМПОНОВКА ВАРИАНТОВ.

Сборное балочное перекрытие состоит из сборных панелей и поддерживающих их ригелей. Применяем пустотные панели с овальными пустотами. Пустотные панели можно раскладывать только по схеме с вкладышами-распорками между колоннами.

Панели имеют номинальную длину 5-7м. и ширину 1,0-1,5м. В ряде случаев можно применять панели больших размеров. Длина ригеля принимается от 6 до 8м.

Рассмотрим 3 варианта конструктивной схемы перекрытия и выберем наиболее экономичный по минимальному объему используемого бетона и веса арматуры.

Рисунок 22- Вариант 1 сборного перекрытия

Число колонн – 12[шт]

Число ригелей – 16 [шт]

Число панелей перекрытия – 100 [шт]

Число вкладышей – 15 [шт]

Рисунок 23 - Вариант 2 сборного перекрытия

Число колонн – 16[шт]

Число ригелей – 20 [шт]

Число панелей перекрытия – 125 [шт]

Число вкладышей – 20 [шт]

Рисунок 24 – Вариант 3 сборного перекрытия

Число колонн – 15[шт]

Число ригелей – 20 [шт]

Число панелей перекрытия – 120 [шт]

Число вкладышей – 18 [шт]

1.2) СРАВНЕНИЕ И ВЫБОР ВАРИАНТА.

Таблица 3 – Сравнение вариантов сборного перекрытия

Сравниваемые элементы. 1вариант 2 вариант 3 вариант
Плита перекрытия 100 125 120
Ригель 16 20 20
Колонна 12 16 15
Монолитный участок 15 20 18
Всего 143 181 173

Принимаем 1 вариант, так как он наиболее экономичный.

1.3) КОРРЕКТИРОВКА ОСНОВНОГО ВАРИАНТА

; [мм];

- ширина ригеля по верху (300мм);

- число ригелей вдоль длины панелей (4 шт);

- число панелей по длине (5 шт);

Рисунок 25 – Привязка панелей перекрытия к осям здания

; [мм];

Рисунок 26 – Откорректированный вариант сборного перекрытия

2) РАСЧЕТ КОНСТРУИРОВАНИЕ ПАНЕЛЕЙ

2.1) ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ И СБОР НАГРУЗОК

Определим площадь поперечного сечения панели:

Рис. 5

Нормативная нагрузка на плиту:

Сбор нагрузок приведён в таблице 2:

Таблица 4 – Сбор нагрузок на панель перекрытия

Нагрузка Норм, кН γf γn Расч, кН

Постоянная:

1) Собственный вес панели:

2) Цементно-песчаная стяжка(20[мм]):

(=22[кН/м3 ])

3) Плитка керамическая (13[мм]), =18[кН/м3 ].

Временная

1) Полезная

2) Кратковременная нагрузка

3) Длительно действующая

2,463

0,44

0,234

10,2

(1,5)

(8,7)

1,1

1,3

1,1

1,2

0,95

0,95

0,95

0,95

2,574

0,5434

0,244

11,628

Итого: 13,337 14,989

2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ

Усилия для расчета продолных ребер панели.

- Усилия для расчета по первой группе предельных состояний.

Рисунок 22 – Схема расчета пустотной панели

;

;

;

6188[мм];

85,375[кН∙м];

55,187[кН];

Усилия от полной нормативной нагрузки.

- Усилия для расчета по второй группе предельных состояний.

;

;

;

75,965[кН∙м];

49,105[кН];

Усилия от длительно действующей нагрузки.

2.3. ХАРАКТЕРИСТИКА МАТЕРИАЛОВ

Бетон В20 Rb =11,5 МПа; Eb =27∙103 [МПа];

(панель) Rbt =0,9 МПа

0,9 ∙ Rb = 10,35 МПа; 0,9 ∙ Rbt = 0,81 МПа.

Бетон В25 Rb =14,5МПа;

(ригеля) Rbt =0,75МПа

0,9 ∙ Rb = 13,05 МПа; 0,9 ∙ Rbt = 0,675 МПа.

Арматура А-IIIRs =365МПа (для арматуры диаметром 10-40 мм); . (ригеля) Es =20∙104 [МПа];

Арматура А-IIRs =280МПа . (панель)

2.4. Проверка размеров сечения плиты перекрытия

Сечение панели приводим к тавровому.

Рис.7

Проверяем условие прочности по наклонной сжатой полосе:

;;

[кН];

Условие выполняется. Разрушение бетона по наклонной сжатой полосе не произойдет.

2.5. РАСЧЕТ ПАНЕЛЕЙ ПЕРЕКРЫТИЯ ПО ПЕРВОЙ ГРУППЕ

ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ

2.5.1. РАСЧЕТ ПАНЕЛЕЙ ПО СЕЧЕНИЯМ НОРМАЛЬНЫМ К

ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ

- Расчет продольных ребер панели перекрытия.

Расчет производим как для таврового приведенного сечения

1) M=85,375[кН∙м];

0,400-0,035=0,365[м];

; =0,05[м]; =0,365[м];

225,216[кН∙м];

следовательно граница сжатой зоны проходит через полку сечения.

2) 0,400-0,035=0,365[м];

3)

4)

5)

; ; [МПа]; =280[МПа] (по СНиП 2.03.01-84 для арматуры класса А-II).

500[МПа] ( при );

;

0,6316;

6) ;

0,001386 [м2 ] или 13,86[см2 ];

Принимаем арматуру 7Ø16А-II, [см2 ];

7) 2,974[см];

8) Проверка прочности

137,949[кН∙м]>85,375[кН∙м];

Условие выполняется.

2.5.2. РАСЧЕТ ПО СЕЧЕНИЯМ НАКЛОННЫМ К

ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ

- Расчет приопорного участка

=55,187 [кН]

Проверяем необходимость постановки поперечной арматуры по расчёту:

7

Условие не выполняется. Арматуру устанавливаем по расчёту.

Проверяем 1-ое условие прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению:

Принимаем из условия свариваемости диаметр поперечной арматуры:

Т.к. участок приопорный, то

Определяем интенсивность хомутов:

Момент, воспринимаемый бетоном сжатой зоны над вершиной наклонного сечения:

=2 - для тяжёлого бетона.

Длина проекции расчетного наклонного сечения:

Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном в вершине наклонного сечения:

Определяем поперечную силу воспринимаемую хомутами:

,

т.е. прочность по наклонному сечению обеспечена.

Проверяем 2-ое условие прочности по наклонному сечению на участке между двумя соседними хомутами:

Все условия выполняются, значит, арматуру подобрали верно.

Средний участок:

Проверяем необходимость постановки поперечной арматуры по расчёту:

Условие не выполняется. Арматуру устанавливаем по расчёту.

Проверяем 1ое условие прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению:

Принимаем из условия свариваемости диаметр поперечной арматуры:

Т.к. участок пролетный, то

Определяем интенсивность хомутов:

Момент, воспринимаемый бетоном сжатой зоны над вершиной наклонного сечения:

=2 - для тяжёлого бетона.

Длина проекции расчетного наклонного сечения:

Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном в вершине наклонного сечения:

Определяем поперечную силу воспринимаемую хомутами:

,

т.е прочность по наклонному сечению обеспечена.

Проверяем 2е условие прочности по наклонному сечению на участке между двумя соседними хомутами:

Все условия выполняются, арматуру подобрали верно.

2.5.3 Расчёты на местное действие нагрузок

2,728

10,91

Определяем граничную высоту сжатой зоны по формуле:

где w - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле:

- коэффициент, зависящий от вида бетона, для тяжелого бетона α = 0,85;

- расчетное сопротивление бетона при сжатии,

;

- для ненапрягаемой арматуры;

- расчетное сопротивление арматуры. Для арматурных сеток принимаем арматуру класса Bp-I,

;

- предельное напряжение в арматуре сжатой зоны,

Находим коэффициент α m :

По коэффициенту α m с помощью таблиц определяем коэффициенты η и ξ, которые соответственно равны:

Проверяем, чтобы значение ξ было меньше ξ R :

Определяем требуемую площадь арматуры:

Подбираем сетки:

Рис.9

Площадь рабочей поперечной арматуры на 1 п.м. сетки: Asф = 1,31 см².

2.6. Расчёт плиты перекрытия по второй группе

предельных состояний

Геометрические характеристики приведённого сечения:

Рис. 10

- общая площадь арматуры.

Эквивалентная площадь арматуры:

,- соответственно модули упругости арматуры и бетона.

Площадь бетона:

Приведённая площадь сечения:

Определим статический момент сопротивления относительно нижней грани приведённого сечения:

Положение центра тяжести всего приведенного сечения:

Момент инерции приведённого сечения:

- расстояние от центра тяжести i-го элемента до ц. т. приведённого сечения;

- собственный момент инерции i-го элемента;

Момент сопротивления приведённого сечения:

2.6.1 Расчёты трещиностойкости сечений нормальных

к продольной оси

Панель эксплуатируется в закрытом помещении без агрессивной среды, поэтому ей предъявляется 3-я категория трещиностойкости, т.е. допускается продолжительное и непродолжительное раскрытие трещин.

Допускаемая продолжительная ширина раскрытия трещин , непродолжительная - .

Расчёт на образование трещин:

Трещины не образуются, если соблюдается условие:

,

- максимальный момент от полной нормативной нагрузки;

- момент, при котором трещины образуются.

- пластический момент сопротивления,

- для тавра;

Условие не выполняется, требуется расчет на образование трещин.

Выполняем расчёт на раскрытие трещин.

- диаметр продольной арматуры;

- коэффициент, учитывающий напряжённое состояние (изгибаемый элемент);

- коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки;

- для длительно-действующей нагрузки;

- для кратковременной нагрузки.

- соответствующий момент;

Плечо для соответствующего момента:

- для тяжёлого бетона.

- коэффициент, учитывающий вид арматуры (стержневая).

1) Определяем продолжительную ширину раскрытия трещин:

- момент от продолжительной нагрузки;

2) Определяем непродолжительную ширину раскрытия трещин от полной нагрузки:

- момент от полной нагрузки

3) Определяем непродолжительную ширину раскрытия трещин от длительно действующей нагрузки:

- момент от продолжительной нагрузки

Условие соблюдается, значит, оставляем выбранный диаметр арматуры.

2.6.2 Расчёты трещиностойкости сечений наклонных

к продольной оси

Трещины не образуются, если выполняется следующее условие

- наибольшая величина поперечной силы от полной нормативной нагрузки;

- наибольшая величина поперечной силы, которая воспринимается только бетоном для предельного состояния 2 группы.

Условие выполняется. Трещины не образуются. Поэтому расчёт на образование трещин не производим.

2.6.3. Расчёты прогибов

Прогибы считаем, определяя кривизну с учетом наличия трещин и упругопластических свойств бетона.

Непродолжительная величина прогиба:

- продолжительная величина прогиба;

- прогиб от непродолжительного действия полной нормативной нагрузки;

- прогиб от непродолжительного действия длительной нагрузки;

- прогиб от продолжительного действия длительной нагрузки.

- коэффициент, учитывающий схему загружения;

- соответствующая кривизна элемента;

- соответствующий момент;

-соответствующее плечо пары сил;

- коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке между трещинами;

- при непродолжительном действии нагрузки;

- при продолжительном действии нагрузки;

- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок;

- коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки;

- при продолжительном действии нагрузки;

-при непродолжительном действии нагрузки.

1) Прогиб от непродолжительного действия полной нормативной нагрузки:

- момент от непродолжительной нагрузки;

;

;

;

;

;

2) Прогиб от непродолжительного действия длительной нагрузки:

- момент от длительной нагрузки;

;

;

;

;

;

;

;

2) Прогиб от продолжительного действия длительной нагрузки:

- момент от продолжительной нагрузки;

;

;

;

;

;

;

;

Панель удовлетворяет условиям.

2.7. Проверка плиты перекрытия на нагрузки при транспортировке и монтаже

Для монтажа и транспортировки панели предусматриваются петли из арматуры А-I.

Нагрузка от собственного веса:

- динамический коэффициент;

- нагрузка от собственного веса панели на 1 м².

Подбираем площадь сечения арматуры:

Принимаем 2 стержня из арматуры A-I Æ10 мм: As=1,57 см².

Делаем проверку прочности:

Условие выполняется.

2.8. Расчет монтажных петель

При подъёме петель нагрузка от собственного веса передаётся на 2 петли. Тогда нагрузка на 1 петлю равна:

Подбираем петлю из арматуры A-I диаметром 10 мм и

2.9 Конструирование плиты перекрытия

Рис. 11

Рис. 12

3. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МНОГОПРОЛЕТНОГО

НЕРАЗРЕЗНОГО РИГЕЛЯ

3.1. ОПРЕДЕЛНИЕ РАЗМЕРОВ СЕЧЕНИЯ

;

=5950[мм];

595,00[мм]=600[мм];

;

180=200[мм];

Рисунок 35 – Назначение размеров неразрезного ригеля.

3.2 Сбор нагрузок на ригель

3.3. Определение расчётных усилий с построением эпюр

Ригель рассчитывают как неразрезную равнопролётную балку (пролёты должны отличаться не более чем на 10%) методом предельного равновесия. Расчётные пролёты принимаются для средних ригелей расстояние между осями колонн;

При различны схемах загружения моменты и поперечные силы определяются по следующим формулам:

- справочный коэффициент, зависящий от схемы загружения и от количества пролётов ригеля;

3.4. Характеристики материалов

Класс бетона согласно заданию – В 25.

=14,5 МПа;

=1,05 МПа.

С учетом длительности действия нагрузки при определяем расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению:

Арматура класса AIII: , диаметр 10-40 мм

3.5. ПРОВЕРКА РАЗМЕРОВ СЕЧЕНИЯ РИГЕЛЯ.

1.Проверяем высоту сечения по максимальному опорному моменту:

; b = 0,3 м (ширина ригеля - конструктивно); h =0,6 м(высота ригеля)

h =1м(высота ригеля)

2. Проверка по наклонной сжатой полосе:

Коэффициент φw1 учитывает влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента.

Принимаем φw1 =1.

Условие прочности выполняется.

3.6. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЙ НОРМАЛЬНЫХ К

ПРОЖОЛЬНОЙ ОСИ..

1) Расчёт на положительные моменты пролётов

Рис.36

Рассматриваем 1пролет

=

Принимаем арматуру 6Ø22А-III, [см2 ];

Рассматриваем 2 пролет.

Принимаем арматуру 6Ø18А-III, [см2 ];

2) Расчёт на отрицательные моменты на опорах:

Рассматриваем первую опору

Момент по грани колонны:

Моп = М – Qоп *(hк /2) = 540,38 – 538,59*(0,4/2) = 432,662 кНм

Принимаем арматуру 6Ø18А-III, [см2 ];

Рассматриваем вторую опору

Момент по грани колонны:

Моп = М – Qоп *(hк /2) = 540,38 – 455,42*(0,4/2) = 449,296 кНм

Принимаем арматуру 6Ø18А-III, [см2 ];

3.7. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЙ, НАКЛОННЫХ

К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ.

Расчёт будем вести на приопорных и средних участках в крайнем и среднем пролётах. Первое условие по наклонной сжатой полосе проверено для всех пролетов при проверке размеров сечения второстепенной балки.

Крайний пролет (приопорный участок) :

Q = 394,17кН

127,327<394,17[кН]

1.Задаемся диаметром поперечной арматуры:

d sw ≥ d / 4 =28 / 4 = 7мм

Принимаем d sw = 8 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I

2.Определяем интенсивность хомутов:

qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ;

[кН/м]

326,786[кН∙м];

qsw =[(412,895/2)2 /326,786] =130,423 кН/м > 77,638 кН;

В дальнейших расчетах используем qsw = 130,423 кН

3.Принимаем конструктивный шаг:

30[см]

Принимаем Sk = 30 см.

4.Подбираем расчетный шаг арматуры:

Sр =(Rsw *Asw1 *n)/qsw ,

Rsw =175 МПа

Asw1 =0,503 см2 – площадь одного стержня;

n=3 – число каркасов;

S р =(175*103 *0,0000503*3)/130,423=0,202 м.

5. Определяем максимальный шаг:

Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ;

j в4 =1,5 (для тяжелого Б)

Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/412,895=0,72 м.

6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =200м

1,58[м];

h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64

С0 - условию удовлетворяет

Принимаем С0 =1,58 м.

Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном:

206,827[кН];

Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами:

216,068[кН];

7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:

, кН

, кН

Условие выполняется.

8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:

;

0,01 для тяжелого бетона;

;

Проверка выполняется.

9.Проверка прочности между соседними хомутами:

1633,93>394,17[кН];

Условие выполняется.

Крайний пролёт (2 приопорный участок) :

Q = 538,59кН

127,327<538,59[кН]

1.Задаемся диаметром поперечной арматуры:

d sw ≥ d / 4 =18 / 4 = 5,5мм

Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I

2.Определяем интенсивность хомутов:

qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ;

[кН/м]

326,786[кН∙м];

qsw =[(632,654/2)2 /326,786] =306,202 кН/м > 77,638 кН;

В дальнейших расчетах используем qsw = 306,202 кН

3.Принимаем конструктивный шаг:

30[см]

Принимаем Sk = 30 см.

4.Подбираем расчетный шаг арматуры:

Sр =(Rsw *Asw1 *n)/qsw ,

Rsw =175 МПа

Asw1 =0,283 см2 – площадь одного стержня;

n=3 – число каркасов;

S р =(175*103 *0,0000283*3)/306,202=0,122 м.

5. Определяем максимальный шаг:

Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ;

j в4 =1,5 (для тяжелого Б)

Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/632,654=0,472 м.

6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =100мм

Принимаем

1, 033[м];

h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64

С0 - условию удовлетворяет

Принимаем С0 =1, 033 м.

Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном:

316,346[кН];

Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами:

316,306[кН];

7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:

, кН

, кН

Условие выполняется.

8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:

;

0,01 для тяжелого бетона;

;

Проверка выполняется.

9.Проверка прочности между соседними хомутами:

3267,89>538,59 [кН]

Условие выполняется.

Второй пролет (приопорный участок) :

Q = 497,42 кН

127,327<497,42[кН]

1.Задаемся диаметром поперечной арматуры:

d sw ≥ d / 4 =18 / 4 = 5,5мм

Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I

2.Определяем интенсивность хомутов:

qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ;

[кН/м]

326,786[кН∙м];

qsw =[(577,312/2)2 /326,786] =254,975 кН/м > 77,638 кН;

В дальнейших расчетах используем qsw = 254,975 кН

3.Принимаем конструктивный шаг:

30[см]

Принимаем Sk = 30 см.

4.Подбираем расчетный шаг арматуры:

Sр =(Rsw *Asw1 *n)/qsw ,

Rsw =175 МПа

Asw1 =0,283 см2 – площадь одного стержня;

n=3 – число каркасов;

S р =(175*103 *0,0000283*3)/254,975=0,185 м.

5. Определяем максимальный шаг:

Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ;

j в4 =1,5 (для тяжелого Б)

Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/577,312=0,382 м.

6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =100мм

1,54м];

h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64

С0 - условию удовлетворяет

Принимаем С0 =1,54 м.

Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном:

232,199[кН];

Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами:

402,662[кН];

7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:

, кН

, кН

Условие выполняется.

8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:

;

0,01 для тяжелого бетона;

;

Проверка выполняется.

9.Проверка прочности между соседними хомутами:

3267,89>497,42 [кН];

Условие выполняется.

Второй пролет (2 приопорный участок) :

Q = 455,42 кН

127,327<455,42 [кН]

1.Задаемся диаметром поперечной арматуры:

d sw ≥ d / 4 =18 / 4 = 5,5мм

Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I

2.Определяем интенсивность хомутов:

qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ;

[кН/м]

326,786[кН∙м];

qsw =[(531,671/2)2 /326,786] =216,253 кН/м > 77,638 кН;

В дальнейших расчетах используем qsw = 216,253кН

3.Принимаем конструктивный шаг:

30[см]

Принимаем Sk = 30 см.

4.Подбираем расчетный шаг арматуры:

Sр =(Rsw *Asw1 *n)/qsw ,

Rsw =175 МПа

Asw1 =0,283 см2 – площадь одного стержня;

n=3 – число каркасов;

S р =(175*103 *0,0000283*3)/216,253=0,139 м.

5. Определяем максимальный шаг:

Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ;

j в4 =1,5 (для тяжелого Б)

Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/531,671=0,322 м.

6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =100мм

1,22[м];

h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64

С0 - условию удовлетворяет

Принимаем С0 =1,22 м.

Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном:

267,857[кН];

Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами:

263,829[кН];

7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:

, кН

, кН

Условие выполняется.

8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:

;

0,01 для тяжелого бетона;

;

Проверка выполняется.

9.Проверка прочности между соседними хомутами:

3267,89>455,42 [кН];

Условие выполняется.

1 Пролетный участок :

Q = 157,668 кН

127,327<157,668 [кН]

1.Задаемся диаметром поперечной арматуры:

d sw ≥ d / 4 =22 / 4 = 5,5мм

Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I

2.Определяем интенсивность хомутов:

qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ;

[кН/м]

326,786[кН∙м];

qsw =[(150,396/2)2 /326,786] =17,304 кН/м

В дальнейших расчетах используем qsw = 77,638 кН

3.Принимаем конструктивный шаг:

67,5[см]

Принимаем Sk = 65 см.

4.Подбираем расчетный шаг арматуры:

Sр =(Rsw *Asw1 *n)/qsw ,

Rsw =175 МПа

Asw1 =0,283 см2 – площадь одного стержня;

n=3 – число каркасов;

S р =(175*103 *0,0000283*3)/ 77,638 =0,291 м.

5. Определяем максимальный шаг:

Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ;

j в4 =1,5 (для тяжелого Б)

Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/150,396=1,98 м.

6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =250мм

2,05[м];

h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64

С0 - условию не удовлетворяет

Принимаем С0 =1,64 м.

Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном:

199,259[кН];

Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами:

127,326[кН];

7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:

, кН

, кН

Условие выполняется.

8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:

;

0,01 для тяжелого бетона;

;

Проверка выполняется.

9.Проверка прочности между соседними хомутами:

1307,144>157,668 [кН];

Условие выполняется.

2 Пролетный участок :

Q = 238,21 кН

127,327<238,21 [кН]

1.Задаемся диаметром поперечной арматуры:

d sw ≥ d / 4 =18 / 4 = 5,5мм

Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I

2.Определяем интенсивность хомутов:

qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ;

[кН/м]

326,786[кН∙м];

qsw =[(371,277/2)2 /326,786] =105,456 кН/м

В дальнейших расчетах используем qsw = 105,456 кН

3.Принимаем конструктивный шаг:

67,5[см]

Принимаем Sk = 65 см.

4.Подбираем расчетный шаг арматуры:

Sр =(Rsw *Asw1 *n)/qsw ,

Rsw =175 МПа

Asw1 =0,283 см2 – площадь одного стержня;

n=3 – число каркасов;

S р =(175*103 *0,0000283*3)/ 105,456 =0,241 м.

5. Определяем максимальный шаг:

Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ;

j в4 =1,5 (для тяжелого Б)

Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/371,277=0,805 м.

6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =200мм

3,09[м];

h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64

С0 - условию не удовлетворяет

Принимаем С0 =1,64 м.

Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном:

199,259[кН];

Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами:

172,947[кН];

7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:

, кН

, кН

Условие выполняется.

8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:

;

0,01 для тяжелого бетона;

;

Проверка выполняется.

9.Проверка прочности между соседними хомутами:

1633,93>238,21 [кН];

Условие выполняется.

3 Пролетный участок :

Q = 243,21 кН

127,327<243,21 [кН]

1.Задаемся диаметром поперечной арматуры:

d sw ≥ d / 4 =18 / 4 = 5,5мм

Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I

2.Определяем интенсивность хомутов:

qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ;

[кН/м]

326,786[кН∙м];

qsw =[(300,066/2)2 /326,786] =35,572 кН/м

В дальнейших расчетах используем qsw = 77,638 кН

3.Принимаем конструктивный шаг:

67,5[см]

Принимаем Sk = 65 см.

4.Подбираем расчетный шаг арматуры:

Sр =(Rsw *Asw1 *n)/qsw ,

Rsw =175 МПа

Asw1 =0,283 см2 – площадь одного стержня;

n=3 – число каркасов;

S р =(175*103 *0,0000283*3)/ 77,638 =0,291 м.

5. Определяем максимальный шаг:

Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ;

j в4 =1,5 (для тяжелого Б)

Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/300,066=0,97 м.

6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =250мм

2,05[м];

h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64

С0 - условию не удовлетворяет

Принимаем С0 =1,64 м.

Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном:

199,259[кН];

Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами:

127,326[кН];

7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:

, кН

, кН

Условие выполняется.

8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:

;

0,01 для тяжелого бетона;

;

Проверка выполняется.

9.Проверка прочности между соседними хомутами:

1307,144>243,21 [кН];

Условие выполняется.

4 Пролетный участок :

Q = 323,154 кН

127,327<323,154 [кН]

1.Задаемся диаметром поперечной арматуры:

d sw ≥ d / 4 =18 / 4 = 5,5мм

Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I

2.Определяем интенсивность хомутов:

qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ;

[кН/м]

326,786[кН∙м];

qsw =[(254,425/2)2 /326,786] =49,52 кН/м

В дальнейших расчетах используем qsw = 77,638 кН

3.Принимаем конструктивный шаг:

67,5[см]

Принимаем Sk = 65 см.

4.Подбираем расчетный шаг арматуры:

Sр =(Rsw *Asw1 *n)/qsw ,

Rsw =175 МПа

Asw1 =0,283 см2 – площадь одного стержня;

n=3 – число каркасов;

S р =(175*103 *0,0000283*3)/ 77,638 =0,291 м.

5. Определяем максимальный шаг:

Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ;

j в4 =1,5 (для тяжелого Б)

Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/254,425=1,17 м.

6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =250мм

2,05[м];

h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64

С0 - условию не удовлетворяет

Принимаем С0 =1,64 м.

Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном:

199,259[кН];

Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами:

127,326[кН];

7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:

, кН

, кН

Условие выполняется.

8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:

;

0,01 для тяжелого бетона;

;

Проверка выполняется.

9.Проверка прочности между соседними хомутами:

1307,144>323,154 [кН];

Условие выполняется.

3.9. РАСЧЕТ УЗЛА СОПРЯЖЕНИЯ РИГЕЛЯ С КОЛОННОЙ.

Определяем площадь сечения закладных деталей:

Аpl = Mоп /Z*Ry

Ry = 24,5 кН/см2

Аpl = 513,312*100/85,5*24,5 = 24,405 см2

=300мм

=400мм

Определим длину сварных швов

1,3 - обеспечение надежной работы сварного шва по выровненному моменту;

¾ катет сварного шва, м

kf <=1,2* tplк =1,2*8=9,6 мм; принимаем kf =8мм

-расчетное сопротивление сварного шва на срез для сварки электродами Э42 = 180000 кН*м

N = Mоп /Z = 513,312/0.855 = 600,365 кН – продольная сила

Т = Q*f = 632,554*0,15 = 94,883 кН – реакция от трения одной закладной детали о другую

f = 0,15 – коэффициент трения

Определяем минимальную длину закладных деталей при двустороннем сварном шве:

Определяем толщину закладной детали

=12.2мм 8мм

3.8. ЭПЮРА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУИРОВАНИЯ РИГЕЛЯ.

d мм As1 h0 ξ η Mед кН
1 Ø22 0,002281 0,89 0,238 0,880 0,783 123,74
2 Ø18 0,001527 0,89 0,149 0,925 0,823 89,06
3 Ø18 0,001527 0,89 0,149 0,925 0,823 89,06
4 Ø18 0,001527 0,87 0,158 0,920 0,800 80,22

Определим значения W и 20d для стержней, которые будем обрывать.

Q – расчетная поперечная сила в рассматриваемом сечении, принимаемая с помощью эпюры арматуры и эпюры поперечных сил,

d – диаметр обрываемого стержня,

qsw - интенсивность поперечных стержней:

1
слева 0,022 115,5 394,17 0,44 6,93
справа 0,018 115,5 538,59 0,36 9,41
2
слева 0,018 115,5 497,42 0,36 8,70
справа 0,018 46,2

455,42

0,36 19,80

4. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ.

1. В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов/ Железобетонные конструкции. Общий курс. – Москва, Стройиздат, 1991.

2. СНиП 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции»×, Госстрой СССР, М.: 1989.

3. Стуков В.П Монолитный вариант плоского перекрытия с балочными плитами./ Методические указания к КП №1 «Железобетонные конструкции», РИО АЛТИ, 1979.

4. Стуков В.П. Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами. Компоновка перекрытия и проектирование панели/ Методические указания к КП №1 «Железобетонные конструкции», РИО АЛТИ, 1981.

5. Стуков В.П Железобетонные конструкции/ Основные данные и нормативные материалы к КП №1, 2, РИО АЛТИ, 1992.

6. Русланов В.М./ Строительные конструкции зданий и основы их расчета. М.: Высшая школа, 1987.

Похожие материалы

Проект организации строительства цеха
Содержание: 1 Общая часть 2 Характеристика условий строительства.. 3 О
Расчет конструкций рабочей площадки
Оглавление Компоновка рабочей площадки Выбор материалов для конструкций и соединений Нагрузки на
Стальные конструкции - столетие каркасного строительства из стали
Начальные этапы развития стальных каркасных конструкций в многоэтажном строительстве. Чикагская
Разработка проекта организации строительства детского ясли сада
Содержание курсового проекта Задание на выполнение курсового проекта Введение 1. Общая часть 2.
Санитарно-техническое оборудование жилого дома
Федеральное Агентство Образования СПбГАСУ Кафедра водоснабжения Курсовой проект: